Almindelige elektriske kontaktfejltilstande (svejsning, erosion, oxidation) og hvordan man forhindrer dem

Elektrisk kontaktfejl er normalt drevet af tre målbare mekanismer: bue-induceret materialeoverførsel, lokaliseret termisk overbelastning og overflade-filmmodstand. For høje-strømrelæer, kontaktorer, afbrydere og EV-strømfordelingssystemer kræver forebyggelse af fejl kontrol af kontaktmateriale, kontaktkraft, lysbueenergi, kontaktgeometri, forbindelseskvalitet og overfladetilstand i stedet for blot at øge kontaktstørrelsen.

 

Fejlsekvensen kan normalt identificeres ud fra kontaktmodstand, kontaktkraft, svejsemorfologi, erosionsdybde, overførselsretning, overfladekemi og temperaturstigning. Disse parametre danner grundlag for analyse af elektrisk kontaktfejl og valg af materiale/proces.

 

 

 

Når et kontaktpar adskilles, mens strømmen flyder, afbryder det mekaniske mellemrum ikke umiddelbart kredsløbet. Strøm fortsætter gennem en forbigående bue dannet mellem de to kontaktflader.

 

Lysbuetemperaturen kan lokalt overstige kontaktmaterialets smelte- og fordampningstemperatur. Materiale fjernes fra anoden og katoden, transporteres gennem plasmaet og genaflejres på den modsatte kontaktflade.

 

Den resulterende skade afhænger af flere variabler:

 

Strømtæthed: Lokaliseret strømkoncentration accelererer smeltning og materialeoverførsel.
Lysbuevarighed: længere lysbuevarighed øger den kumulative termiske input.
Åbningshastighed: Langsommere adskillelse bevarer lysbuen i længere tid.
Kontaktkraft: Utilstrækkelig kraft øger indsnævringsmodstanden og lokal opvarmning.
Kontaktmateriale: Ag, AgSnO₂, AgC, AgWC og andre systemer har forskellig smelte-, oxidations- og bue-modstandsadfærd.
Kontaktgeometri: små-kontaktområder med radius koncentrerer strømmen og øger den lokale temperatur.
Kredsløbsinduktans: lagret magnetisk energi kan opretholde lysbuen efter mekanisk adskillelse.
Slukningsspænding: højere jævnspænding øger generelt vanskeligheden ved lysbueafbrydelse.

 

For DC-applikationer såsom EV-batteripakker og energi-lagerkontaktorer er lysbueadfærd særligt følsom over for kredsløbsinduktans, fordi der ikke er noget naturligt AC-nul.

 

Kontaktmodstanden stiger før katastrofale fejl

Kontaktmodstand bestemmes ikke kun af bulk-resistiviteten af ​​kontaktmaterialet. Virkelig elektrisk ledning sker gennem mikroskopiske skævheder. Oxidfilm, forurening, overfladeruhed og reduceret kontaktkraft kan reducere det effektive metalliske ledningsområde.

 

Et forenklet ingeniørforhold er:

 

P = I²R

 

hvor:

P=varme genereret ved kontaktgrænsefladen
Jeg=nuværende
R=kontaktmodstand

 

Ved 300 A fordobler stigende modstand fra 50 µΩ til 100 µΩ den beregnede grænsefladevarme fra:

 

4.5 W → 9 W

 

Denne ekstra varme kan yderligere øge oxidationen, blødgøre kontaktfladen og fremskynde materialeoverførsel.

 

Til fejlfinding af kontaktmodstand bør en modstandsforøgelse derfor behandles som et potentielt termisk feedback-problem frem for en isoleret elektrisk måling.

 

 

Kontaktsvejsning opstår, når temperaturen ved kontaktfladen bliver tilstrækkelig høj til, at de modstående overflader danner en metallurgisk binding. Høj startstrøm, kort-kredsløbsstrøm, utilstrækkelig kontaktkraft og uegnet kontaktmateriale kan alle øge sandsynligheden.

 

Det korrekte svar er ikke altid at øge sølvindholdet. Materialevalg skal matche koblingspligt, strømbølgeform, elektrisk belastning og påkrævet kontaktlevetid.

 

Kontaktmateriale	Hovedkarakteristika	Typisk teknisk fordel	Hoveddesignovervejelse
Ag	Høj elektrisk og termisk ledningsevne	Lav kontaktmodstand	Lavere modstand mod hård svejsning under høj indstrømning
AgSnO₂	Sølvmatrix med SnO₂-dispersion	Forbedret modstand mod svejsning og buerosion	Højere kontaktmodstand end ren Ag
AgC	Sølv-kulstofkomposit	Høj modstand mod svejsning og lysbueskader	Kræver korrekt kontaktgeometri og sammenføjningsproces
AgWC	Sølv-wolframcarbid komposit	Høj modstand mod erosion og svejsning	Højere bearbejdnings-/sammenføjningskompleksitet
AgNi	Sølv-nikkelkomposit	God koblingsydelse i mange AC-applikationer	Applikations-specifik erosionsadfærd

 

For EV-kontaktorer med høj-strøm kan AgSnO₂ og AgC overvejes, når kontaktsvejsning bliver den dominerende fejlmekanisme.

 

Hvor alvorlig buerosion og høj kortvarig-varighed strøm er de primære bekymringer, kan AgWC evalueres. Materialet alene kan dog ikke kompensere for dårlig kontaktgeometri eller utilstrækkelig mekanisk kraft.

 

AgSnO₂ til kontrol med høj-kontaktsvejsning

AgSnO₂ fordeler tinoxidpartikler i en sølvmatrix. Under omskiftning ændrer den dispergerede oxidfase smelte- og fordampningsadfærden af ​​kontaktfladen og kan reducere tendensen til store-smeltede-metalbroer.

 

AgSnO₂ anses almindeligvis for:

EV DC kontaktorer
Batteriafbrydelsesenheder
Opladningsudstyr
Industrielle kontaktorer
Strømrelæer
Kredsløbsbeskyttelsessamlinger

Materialekvalitet, SnO₂-indhold, kontaktdiameter, kontakttykkelse og sammenføjningsmetode skal valideres i forhold til den faktiske koblingsbølgeform.

 

AgC til svære svejseforhold

Sølv-kulstofkontakter giver en sammensat struktur, hvor kulstof ændrer kontaktgrænsefladens termiske og bueadfærd.

 

AgC kan overvejes, hvor det primære tekniske krav er modstand mod kontaktsvejsning under høj-strømskift.

 

Designet skal stadig bekræfte:

Indledende kontaktmodstand
Dynamisk modstand
Svejsekraft
Kontakt temperaturstigning
Lysbuens varighed
Elektrisk udholdenhed
Mekanisk udholdenhed
Materialeoverførsel efter cykling

Et kontaktmaterialeskift uden elektrisk udholdenhedstest er ikke tilstrækkeligt bevis på forbedret levetid.

 

AgWC til buerosion og loddede kontaktstrukturer

AgWC kombinerer en ledende sølvfase med wolframcarbid. Den ildfaste WC-fase kan forbedre modstanden mod alvorlig lysbueerosion og materialeoverførsel.

 

Til høj-omskiftningsapplikationer kan modstandssølvlodning bruges til at forbinde AgWC-kontakten med en kobber-baseret bærer.

Typiske processtyringer omfatter:

 

Sølvloddelegeringssammensætning
Lodningstemperatur
Opvarmningshastighed
Holde tid
Flux eller beskyttende-atmosfæretilstand
Fælles clearance
Loddet-områdedækning
Tommeforhold
Efter-lodning dimensionstilstand

 

En loddet samling bør vurderes som en elektrisk og mekanisk grænseflade snarere end blot som en fastgørelsesmetode.

 

Anmod om gratis DFM-evaluering og tilbud

 

 

 

En nyttig fejlundersøgelse begynder med at adskille den fysiske fejlmekanisme fra dens elektriske symptom.

 

Fejltilstand	Typisk elektrisk symptom	Fysiske beviser	Primær årsag	Korrigerende retning
Kontaktsvejsning	Kontakter forbliver lukkede efter spoleafladning-	Smeltet bro, overført metal	Høj grænsefladetemperatur og lysbueenergi	AgSnO₂/AgC, højere åbningskraft, geometrimodifikation
Overdreven erosion	Øgende modstand eller reduceret kontakttykkelse	Kratere, gruber, overført materiale	Overdreven bueenergi	AgWC, forbedring af-buekontrol, større effektivt kontaktområde
Oxidation	Kontaktmodstanden øges	Mørk/oxidfilm, overflademisfarvning	Termisk cykling, atmosfære, inkompatibelt materiale	Materiale/overfladeoptimering
Kontakt materialeoverførsel	Ujævn kontaktprofil	Hævet plet på den ene side og krater på den anden	Lysbue asymmetri	Magnetisk felt/geometri korrektion
Mekanisk opspring	Flere transiente modstandstoppe	Gentagne buemærker	Utilstrækkelig dæmpning eller kontaktkraft	Fjeder- og aktuatoroptimering
Fejl i loddet samling	Intermitterende eller høj modstand	Revner, hulrum, ufuldstændig befugtning	Ukorrekt loddeproces	Lodningsparameter og samlings-designkontrol

 

Fejltilstand A: Kontaktsvejsning under høj startstrøm

 

Den mest direkte mekanisme er overdreven lokaliseret Joule-opvarmning.

 

Den faktiske grænsefladetemperatur kan blive meget højere end den målte eksterne kontakttemperatur, fordi strømmen løber gennem mikroskopiske ledningspletter.

 

Tekniske kontroller bør omfatte:

Maksimal startstrøm
RMS strøm
Lukkehastighed
Kontakt styrke ved lukning
Kontakt afvisningsvarighed
Kontaktmodstand umiddelbart efter lukning
Kontaktmodstand efter udholdenhedscykling
Svejseskillekraft

 

Hvis kontakten kun svejses under høje-tilløbshændelser, men fungerer normalt under konstant-strøm, bør undersøgelsen fokusere på dynamisk strømtæthed og kontaktbounce, ikke kun kontinuerlig strømklassificering.

 

Fejltilstand B: Overdreven buerosion

Buerosion producerer en karakteristisk krater-og-fremspringsmorfologi.

 

Gentagen skift kan forårsage:

Lokal smeltning
Metalfordampning
Materialeoverførsel
Gen-befæstelse
Kontakt-områdereduktion
Forøgelse af modstanden
Højere grænsefladetemperatur
Accelereret nedbrydning

 

For DC-kontaktorer skal lysbuedæmpning overvejes sammen med kontaktmateriale. Forøgelse af kontaktdiameteren og bibeholdelse af overdreven lysbuevarighed løser muligvis ikke det underliggende problem.

 

Fejltilstand C: Oxidations- og overflade-filmmodstand

Oxidation ændrer grænsefladen fra metallisk ledning til ledning gennem en overfladefilm og lokaliserede metalliske kontaktpunkter.

 

Den resulterende modstand afhænger af:

Filmtykkelse
Filmkomposition
Overfladetryk
Overfladeruhed
Kontaktstyrke
Driftstemperatur
Skiftefrekvens
Miljøfugtighed

 

En modstandsstigning forårsaget af oxidation bør ikke automatisk tilskrives utilstrækkelig kobberledningsevne eller utilstrækkeligt sølvindhold.

 

Overfladeanalyse ved hjælp af optisk mikroskopi, SEM/EDS eller andre passende analytiske metoder kan skelne oxidakkumulering fra mekanisk slid og lysbueoverførsel.

 

 

Materialevalg henvender sig til overfladekemien, men kontaktgeometri bestemmer, hvordan strøm og mekanisk kraft fordeles.

 

Et kontaktpar med nominelt identiske materialer kan vise forskellig fejladfærd, når kontaktradius, fremspringshøjde, fladhed eller justering ændres.

 

Vigtige geometriske variabler inkluderer:

Kontakt diameter
Kontakt tykkelse
Kontakt-hovedradius
Kontakt fremspring
Carrier tykkelse
Kontaktcenter position
Parallelisme
Koncentricitet
Nittehøjde
Loddet-arealdiameter

For præcisionsstemplede kontaktholdere kan dimensionelle tolerancer styres til ±0,01 mm, hvor applikationen kræver stram positionsnøjagtighed.

 

Kontaktområde kontra strømtæthed

Et forenklet forhold er:

J = I / A

hvor:

J=strømtæthed
Jeg=nuværende
Et=effektivt ledningsområde

Det vigtige udtryk er effektivt areal, ikke nominelt geometrisk areal.

 

En kontakt på 10 mm-diameter giver ikke nødvendigvis ensartet strømfordeling over hele det geometriske areal på 78,5 mm². Overfladeruhed, kontaktkrumning og kraftfordeling kan begrænse ledning til lokale skævheder.

 

Derfor kan stigende diameter alene producere mindre forbedring end forventet, hvis kontaktkraft og overfladegeometri forbliver ukontrollerede.

 

Kontaktkraft og trykfordeling

For stor kontaktkraft kan øge mekanisk slid og aktuatorkrav. Utilstrækkelig kraft øger forsnævringsmodstanden og gør kontakten mere følsom over for forurening og oxidation.

 

Det tekniske mål bør derfor være en styret kraft-forskydningskurve snarere end maksimal statisk kraft.

 

Den anbefalede bekræftelse omfatter:

Indledende kontaktstyrke
Kraft ved specificeret forskydning
Kontakt bounce
Forårs afslapning
Kraft efter termisk cykling
Kraft efter elektrisk udholdenhed

In-nittering til kontaktpositionering

For nittede sølvkontakter kan-matricenitning integrere stempling og kontaktfastgørelse i en kontrolleret produktionssekvens.

Procesvariabler omfatter:

 

Nittehoved diameter
Nittehøjde
Kontaktprojektion
Medrivende kraft
Materialets hårdhed
Holderens-huldiameter
Nitte-hul koncentricitet

 

Dårlig nittedannelse kan skabe en mekanisk samling, der består visuel inspektion, men udvikler øget elektrisk modstand efter termisk og vibrationscyklus.

 

CMM-inspektion kan verificere kritiske bærerdimensioner og kontaktpositioner, mens elektrisk test bekræfter, om geometrisk variation påvirker den faktiske kredsløbsydelse.

 

 

 

For komponenter til bil- og energilager- bør forebyggelse af fejl være forbundet med et dokumenteret proces-kontrolsystem.

 

En typisk kvalitets-kontrolkæde omfatter:

 

Verifikation af indgående materiale → stemplingsproceskontrol → kontaktsammenføjning → dimensionsinspektion → elektrisk modstandstest → holdbarhedstest → slutinspektion → PPAP-dokumentation

 

IATF 16949 proceskontrol for stemplede kontaktkomponenter

Et IATF 16949-orienteret fremstillingssystem bør forbinde produktkarakteristika med målbare procesparametre.

 

For elektriske kontaktsamlinger kan kontrolplanen omfatte:

Sølv-kontaktmaterialekvalitet
Bæremateriale kvalitet
Kontakt dimensioner
Nittehøjde
Medrivende kraft
Lodningstemperatur
Svejseenergi
Kontaktmodstand
Kontaktstyrke
Overfladetilstand
Belægningstykkelse
Endelig dimensionel tolerance

SPC bør fokusere på egenskaber, der har en direkte sammenhæng med elektrisk eller mekanisk ydeevne.

 

CMM-inspektion for kritiske dimensioner

CMM-inspektion er egnet til at verificere:

Hul-til-hulposition
Kontakt-centerets placering
Fladhed
Parallelisme
Kontakthøjde
Carrier profil
Dannet-funktionsposition

For høj-volumen stemplede dele bør CMM ikke erstatte in{1}}line procesovervågning. Det er mere effektivt, når det bruges sammen med målere, synsinspektion og statistisk proceskontrol.

 

Fejlfinding af kontaktmodstand gennem kontrolleret test

En nyttig modstands-testpost bør identificere:

 

Parameter	Målingsformål
Indledende kontaktmodstand	Etabler baseline
Modstand efter skift	Identificer buerelateret-nedbrydning
Modstand efter termisk cykling	Identificer grænsefladeustabilitet
Modstand efter udholdenhedstest	Bestem langsigtet-forringelse
Modstand under specificeret kontaktkraft	Adskil krafteffekter fra materielle effekter
Modstand ved kontrolleret temperatur	Fjern termisk variation

 

Fire-Kelvin-måling foretrækkes, når modstandsværdier er i mikro-ohm-området, fordi det reducerer indflydelsen af ​​test-ledningsmodstand.

 

PPAP niveau 3 bevis for automotive programmer

For forsyningsprogrammer til biler kan PPAP niveau 3-dokumentation kombinere:

Design optegnelser
Tekniske specifikationer
Proces flowdiagram
PFMEA
Kontrolplan
MSA
Dimensionelle resultater
Materialecertifikater
Performance test rapporter
Indledende prøveinspektion
Behandle kapacitetsdata

Den nøjagtige PPAP-indsendelsespakke skal følge kundens tegning, kvalitetsaftale og AIAG-krav.

 

Download kontaktdesignspecifikation

 

 

Kontakthovedet er kun en del af den aktuelle vej. Forbindelsen mellem sølvkontakten og kobberbæreren kan introducere et andet modstandspunkt.

 

For kobber-baserede bærere, såsom C1100 rent kobber, kan den elektriske ledningsevne nå op på ca. 100 % IACS under passende materialeforhold. Imidlertid påvirkes den færdige samlings ledningsevne af sammenføjningsgrænsefladen.

 

Sammenføjningsmetode	Hovedfordel	Typisk anvendelse	Primær kvalitetsrisiko
Modstandsdygtig sølvlodning	Ledende metallurgisk samling	Ag-baseret kontakt til kobberbærer	Hulrum, ufuldstændig befugtning, overophedning
Lasersvejsning	Lokaliseret varmetilførsel	Cu-Cu- eller Cu-Al-strukturer	Refleksevne, porøsitet, revner
I-medrivende	Høj-mekanisk samling	Sølv kontakt samlinger	Løs fuge, dimensionsvariation
Molekylær diffusionssvejsning	Fast-metallurgisk samling	Kobberstrukturer med høj-ledningsevne	Overfladeforberedelse og trykregulering

 

For kontaktsamlinger bør sammenføjningsprocessen vælges baseret på strømvej, termisk belastning, mekanisk belastning og produktionsvolumen.

 

Modstandssølvloddedefektanalyse

Typiske loddefejl omfatter:

Ufuldstændig befugtning
For store tomrum
Revner
Utilstrækkelig indtrængning af fyldstof
Lokal overophedning
Kontakt forskydning
Fluxrest

En metallografisk tværsnitsinspektion kan afsløre den faktiske fugetilstand.

Hvor det er nødvendigt, skal destruktiv sektion korreleres med elektrisk modstand og mekaniske træk/forskydningsresultater.

 

Lasersvejsning Cu-Al versus sølvlodning

For kobber-aluminiumsstrukturer kræver lasersvejsning kontrol af uens-metalinteraktion, reflektivitet og intermetallisk dannelse.

 

Parameter	Lasersvejsning Cu-Al	Modstandsdygtig sølvlodning
Varmetilførsel	Meget lokaliseret	Fordeles gennem led
Proceshastighed	Høj	Moderat
Ulig-metalkontrol	Kræver streng energikontrol	Fyldlag kan adskille uædle metaller
Porøsitetsrisiko	Proces-afhængig	Sænkes, når samlingsdesign styres
Metallurgisk zone	Fusion/varme-berørt område	Lodet grænseflade
Inspektion	Metallografi, visuel, elektrisk	Metallografi, befugtning, elektrisk
Typisk bekymring	Revner/intermetaller	Hulrum/ufuldstændig befugtning

 

For en kontaktbærer bør sammenføjningsmetoden valideres mod elektrisk modstand, termisk stigning og mekanisk udholdenhed i stedet for kun at vælges efter produktionshastighed.

 

 

Selvom kontaktmaterialer i sig selv er metalliske, kan den omgivende elektriske enhed indeholde isolering, huse, indkapslingsmidler og beskyttende belægninger.

 

Hvor der anvendes polymerkomponenter, kan materialevalg kræve UL 94 V-0 klassificering afhængigt af kundens sikkerhedsspecifikation.

For belagte eller beskyttede metalsamlinger kan relevant verifikation omfatte:

 

Belægningsvedhæftning
Dielektrisk modstå
Isolationsmodstand
Saltspray eksponering
Fugt eksponering
Termisk ældning
Kemisk resistens

 

For high-voltage assemblies, dielectric performance must be evaluated against the actual insulation system. A nominal material value such as dielectric breakdown strength >15 kV/mm kan ikke i sig selv garantere systemets-isoleringsydelse, fordi tykkelse, hulrum, kanter, forurening og feltkoncentration alle påvirker nedbrydningen.

 

 

Når en kontaktor, et relæ eller en kontakt fejler i drift, kan udskiftning af kontaktmaterialet med det samme ødelægge nyttige fejlbeviser.

En kontrolleret undersøgelse bør følge denne sekvens:

 

Trin 1 - Registrer de elektriske driftsforhold

Mål og dokumenter:

Kontinuerlig strøm
Spidsstrøm
Spænding
DC eller AC bølgeform
Skiftefrekvens
Startstrøm
Belastningsinduktans
Lysbuens varighed

Trin 2 - Bevar mislykket-kontaktmorfologi

Undlad at polere eller rengøre kontakten før inspektion.

Optage:

Svejseplacering
Krater dybde
Materialeoverførselsretning
Oxiderede områder
Kontaktdeformation
Nitte tilstand
Udseende af loddet-samling

Trin 3 - Mål elektrisk nedbrydning

Sammenligne:

Startmodstand → modstand efter cykling → modstand ved svigt

En modstandstrend er ofte mere informativ end en enkelt -afslutning-værdi.

 

Trin 4 - Adskil materiale fra geometri

Kør kontrollerede prøver med:

Samme geometri / forskellige kontaktmaterialer
Samme materiale / forskellig kontaktgeometri
Samme materiale og geometri / forskellig kontaktkraft

Dette isolerer den dominerende variabel.

 

Trin 5 - Valider det korrigerende design

Det reviderede design skal gennemgå:

Elektrisk udholdenhed
Termisk cykling
Mekanisk udholdenhed
Kontaktmodstandsmåling
Svejsekraft-evaluering
Dimensionel inspektion
Metallografisk analyse, hvor det er relevant

 

Dette konverterer fejlanalyse fra prøve-og-erstatning af materiale til en kontrolleret teknisk valideringsproces.

 

 

Før du frigiver en elektrisk kontaktenhed til produktion, skal du kontrollere følgende:

 

IEC 60947: Krav til koblingspligt og elektrisk ydeevne er defineret.
IATF 16949: Kritiske materiale- og proceskarakteristika er inkluderet i kontrolplanen.
AgSnO₂ / AgC: Evalueres, når kontaktsvejsning dominerer fejltilstanden.
AgWC: Evalueres, når alvorlig lysbueerosion kræver en ildfast kontaktfase.
C1100 kobber: Ledningsevne og materialetilstand er verificeret i forhold til tegningen.
±0,01 mm: Kritiske kontakt- og bæredimensioner kontrolleres, hvor det er nødvendigt.
CMM-inspektion: Kontaktposition, planhed og formede dimensioner er verificeret.
Fire-ledermodstand: Mikro-ohm-kontaktmodstand er målt korrekt.
Ved-nittering: Nittehøjde og kontaktprojektion forbliver inden for specifikationerne.
Modstandsdygtig sølvlodning: Befugtning, hulrum og fugekontinuitet er verificeret.
Elektrisk udholdenhed: Indledende og efter-cyklusmodstand sammenlignes.
UL 94 V-0: Nødvendige polymere isoleringsmaterialer opfylder den specificerede brændbarhedsklasse.
PPAP niveau 3: Kvalifikationsdokumentation for biler udarbejdes, når kunden har specificeret det.

 

Det centrale ingeniørprincip er enkelt: kontaktfejl er et systemproblem, der involverer materiale, strømtæthed, kontaktkraft, lysbueenergi, geometri og sammenføjningskvalitet. Ændring af en variabel uden at kontrollere de andre flytter ofte fejlmekanismen i stedet for at eliminere den.

 

For EV-kontaktorer, ESS-omskiftningsenheder, relæer og kredsløbs-beskyttelsessamlinger starter en nyttig designproces med den faktiske fejlmorfologi og den elektriske bølgeform, og vælger derefter kontaktmaterialet og sammenføjningsprocessen omkring de målte forhold.

 

 

Hvilket kontaktmateriale er egnet til at forhindre kontaktsvejsning i elektriske kontaktorer med høj-strøm?

AgSnO₂ og AgC evalueres almindeligvis, når modstand mod kontaktsvejsning er det primære krav. Det endelige valg afhænger af strøm, spænding, indgangsbølgeform, kontaktkraft, koblingsfrekvens og påkrævet elektrisk udholdenhed.

 

Hvordan kan fejlfinding af kontaktmodstand identificere oxidation versus mekanisk kontakt-krafttab?

Mål modstand under kontrolleret kontaktkraft og temperatur, og sammenlign overfladens tilstand ved mikroskopi. En modstandsforøgelse ledsaget af oxid-filmdannelse indikerer overfladenedbrydning, mens modstand, der ændrer sig kraftigt med kontaktkraft, peger mod problemer med mekaniske grænseflader.

 

Hvilken inspektion er nødvendig for PPAP niveau 3elektriske kontaktsamlinger?

Typisk PPAP niveau 3-bevis omfatter dimensionelle resultater, materialecertificering, PFMEA, kontrolplan, MSA, proceskapacitet, elektriske ydeevnedata og valideringsregistreringer. Kunde-specifikke specifikationer bestemmer den endelige indsendelsespakke.